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[철근콘크리트] 옹벽 설계 엑셀

가정 값 변경h1(m)h2(m)fck(Mpa)fy(Mpa)Φs(kN/m2)γ(kg/m3)b1(mm)b2(mm)qa(kN/m2)μc가정값기초의 두께(m)1.351.*************02003502500.50기초의 앞굽판길이(m)2.0뒷굽판길이(m)4.0KAKPPνPA1PA2기초 총 길이(m)6.000.412.4631.88155.9053.30주동 토압계수KA0.41→0.41사용수동 토압계수KP2.46→2.46사용수동 토압의 합력Pν31.88→31.88사용주동 토압의 합력PA1155.9[KN]→155.90kN 사용PA253.3[KN]→53.30kN 사용뒷굽판 길이의 결정 은 미끄러짐에 대한 안정 조건식에 의해서 캔틸레버 벽체와 앞굽판을 가정하면 단위폭 1m에대해1) 뒷굽판 길이결정부위구분Wi (KN)WW1가정폭 (m)1.362.496.72길이 (m)2.0철근콘크리트 (kN/M3)24W2윗변(m)0.234.32밑변(m)0.35높이(m)5.2철근콘크리트 (kN/M3)24W3폭 (m)1.331.2X144.8X철근콘크리트 (kN/M3)24미지수XW4γ(KN/m3)18113.6X높이(m)5.2s(kN/m2)20미지수X51.6 +140x1.5 x PA313.8μW48.3672.4Pν31.88뒷굽판 길이X3.225966851→4.0m로한다.2) 압굽판 길이결정하중 종류Wi (KN)ai[m]Mr =Wi x ai [KN·M]삼각형사각형W162.41.062.4면적0.451.2W234.321.861.776각 도형의 도심거리0.250.1W3124.83374.4단면1차0.110.12W4454.431363.2도심거리0.14∑675.91861.776전도 모멘트Mo511.0083333→511.1kN·mMr1861.776Mo/Mr < 1/20.55< 1 이므로 적합따라서 앞구판의 돌출길이는1.65m로 한다.3) 접지압 검토M676.99→677.0kN·mq1225.49q1/qa0.902< 1 이므로 적합4) 뒷굽판 설계피복두께80mm뒷굽판 두꼐를 1300mm 로 가정하였으므로철근중심10mmd1210mm하중상재하중32kN/m2ㄱㄹ4흙112.32kN/m2기초판 자중37.44kN/m2계수 하중 (wu)181.76kN/m전단검토 (1m 폭)b =1000mmVu727.04kNΦVc740.97→741.0kNVu / ΦVc < 10.981적합모멘트 및 철근량(1m 폭)b =1000mm뒷굽판 모멘트 계산에서 유효길이는 뒷굽판 길이에 벽체 피복두께 및 철근 중심거리가 가산된 것으로 하여Mu1520.249728→1520.3kN·m약산식정확한 식"Mu[kN*m]""As,min[mm2]""As*[mm2]"D19개수"Mu[kN*m]"Rn"As,min[mm2]"r"As*[mm2]""가산As* [mm2]"D19배근 갯수1520.3 4235.00 4106.0 286.5151520.3 0.000001 4235.00 0.0020 2600.0 3466.7286.513"Ρ가 0.0020이하일 경우, 철근비가 건조수축 및 온도철근비에 의하여 결정되며 As = 0.002*b*h사용 As*이 최소철근비보다 작아 이를 4/3를 가산한다."D19 철근량 검토3724.5TRUED19 @ 50횡방향 철근: 건조수축 및 온도철근으로하여 양면배근으로한다.As = rbh[mm2]D13"As*[mm2]"배근 개수2600126.71013.68D13 @ 5005) 압굽판 설계"압굽판 설계에서는 접지압에 의한 전단력 또는 모멘트를 기초 자중이 감소시키므로하중계수를 기초 자중에는 0.9, 접지압에는 1.6을 적용하며, 활하중은 고려하지 않는다."전단력 검토: 단위폭당 접지압은 밑판 중심에 대하여앞굽판 - d440112.6533333'+37.61x225.4833333→225.5208.9349333→209201.037→201.1Vu140.5888→140.6kNΦVc740.97→741.0kNVu / ΦVc < 10.190적합모멘트 및 철근량(1m 폭)b =1000mm압굽판 모멘트의 위험단면은 벽면으로 l =0.65m 로 하여 양면배근한다.Mu71.18843333→71.2kN·m약산식정확한 식"Mu[kN*m]""As,min[mm2]""As*[mm2]"D13개수"Mu[kN*m]"Rn"As,min[mm2]"r"As*[mm2]""가산As* [mm2]"D19배근 갯수"뒷굽판,앞구판과 연결을용이하기위해 철근 크기와 개수를 맞춤."71.2 4235.00 192.3 126.7271.2 0.000000057 4235.00 0.0020 2600.0 3466.7286.513"Ρ가 0.0020이하일 경우, 철근비가 건조수축 및 온도철근비에 의하여 결정되며 As = 0.002*b*h사용 As*이 최소철근비보다 작아 이를 4/3를 가산한다."D19 철근량 검토3724.5TRUED19 @ 506)벽체 설계"지표면으로부터 y 깊이인 지점에서 주동토압에 의한 휨모멘트는 아래와 같고,벽체 두께는 밑변 350mm에서 윗면 200mm로 줄어들기 때문에 d=t-90mm 로 하여h = 6.5m 에서 계산된 모멘트 및 철근량은 아래 표와같다."약산식정확한 식y [m]"Mu[kN*m]"Rnh"As,min[mm2]"r"As*[mm2]""가산As* [mm2]"D19배근 갯수y [m]Mu [kN·m]t [mm]As [mm2]D19배근6661.253508311.31286.5306661.25 0.0000005 260 4235.00 0.0020 700.0 933.3286.643.6176.842902889.49286.5113.6176.84 0.0000001 200 4235.00 0.0020 700.0 933.3286.642.464.992601249.35286.552.464.99 0.0000001 170 4235.00 0.0020 700.0 933.3286.64"Ρ가 0.0020이하일 경우, 철근비가 건조수축 및 온도철근비에 의하여 결정되며 As = 0.002*b*h사용 As*이 최소철근비보다 작아 이를 4/3를 가산한다."D19 철근량 검토1146.4TRUED19 @ 250수평철근: 벽체의 최소 수평철근비를 사용하여 벽체의 평균두께 275mm에 대하여Ash550mm2/1m 폭D13 @ 400으로 양면배근하면As633.5mm2 적합배근간격: 수직 수평철근의 배근간격은 벽 두께의 3배( 200mm x 3 = 600mm) 또는 400mm 이하 이므로 위의 배근 간격은 적합하다.절단 철근의 연장: 지면으로부터 y = 3.6m 및 2.4m 의 철근 절단위치에서 철근의 연장길이는 아래와 같다.y3.6d200mm→230mm2.4d170mm→230mm12db229.2mm→230mm이므로 모든 절단철근의 연장길이는 230mm로 한다.배근도

공학/기술| 2025.05.04| 2페이지| 2,000원| 조회(56)

엑셀, 건축구조, 옹벽, 옹벽설계, 철근콘크리트

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[철근콘크리트] 기초 설계 엑셀

fckfyqa외부기둥내부기둥기둥 중심가격[m]기초+상재하중d[m]27400280PD[kN]PL[kN]기둥 크기 [mm]PD[kN]PL[kN]기둥 크기[mm]65011*************5001200600600유효 허용지내력qe=230[kN/m2]기초 면적A=20.9 [m2]외부 기둥의 계수 하중 = 2880[kN]내부 기둥의 계수 하중 =3720[kN]합력의 작용점은 외부 기둥의 중심에 대하여x=3.4 [m]기초의 길이 l=7.16 >7.2[m] 로 한다.기초의 폭 BB=2.9 >2.9[m] 로 한다.설계용 토압 : 폭 B에 대하여qu=917 [kN/m]1방향 전단 검토외부 기둥의 오른쪽 면 : Vu=2513 [kN]내부 기둥의 왼쪽 면 : Vu=2528 [kN]d=`m로 가정하면fckfyqa외부기둥내부기둥기둥 중심가격[m]기초+상재하중d[m]27400280PD[kN]PL[kN]기둥 크기 [mm]PD[kN]PL[kN]기둥 크기[mm]6500.951*************5001200600600유효 허용지내력qe=230[kN/m2]기초 면적 A=20.9 [m2]외부 기둥의 계수 하중 = 2880[kN]내부 기둥의 계수 하중 =3720[kN]합력의 작용점은 외부 기둥의 중심에대하여x=0.0 [m]x=3.4 [m]기초의 길이 l=7.164 →7.2[m] 로 한다.기초의 폭 BB=2.899 →2.9[m] 로 한다.설계용 토압 : 폭 2.9m 에 대하여qu=916.67 [kN/m]→917[kN/m]1방향 전단 검토외부 기둥의 오른쪽 면 : Vu=2513.3 [kN]내부 기둥의 왼쪽 면 : Vu=2528.3 [kN]>2513.3d=1.0 m로 가정하면위험단면에서의 전단력은 내부기둥면에서 왼쪽으로 d 거리에Vu = 1611.666667[kN]ΦVc = 1883.605253[kN]Vu/ΦVc = 0.855628675이므로 d 값을 수정d=0.95 m로 가정하면위험단면에서의 전단력은 내부기둥면에서 왼쪽으로 d 거리에Vu = 1657.5[kN]ΦVc = 1789.424991[kN]Vu/ΦVc = 0.926275205

공학/기술| 2025.05.04| 1페이지| 3,000원| 조회(56)

엑셀, 건축구조, 철근콘크리트, 기초 설계

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[철근콘크리트] 기둥설계 PM상관도 엑셀

Report3 철근콘크리트구조 (예제 9-1)재료강도Ast"5,139.2 "mm2fy 400 MPaAs1"1,927.2 "mm2fck 24 MPaAs2"1,284.8 "mm2Ag"250,000 "mm2As3"1,927.2 "mm2D29642 mm2d1435 mmEs"200,000 "MPad2250 mmεy0.0020d365 mmh500 mmb500 mmh/2250 mm전단면적 Ag500 x 500"250,000 "mm2철근 전 단면적 AstAst8 x 642.4"5,139.20 "mm2항복변형률0.0020 "이며, εs1 이 값을 다음과 같이 변화시키면서 공칭강도와 설계강도를 계산한다."1) εs1 = 0.003 일 때또는으로부터Pn ="7,050.8 "KN*참조설계축하중은 나선 Φ = 0.7구분/범위εt ≤ εy εy < εt

공학/기술| 2025.05.04| 2페이지| 3,500원| 조회(203)

기둥, 엑셀, 건축구조, PM, 철근콘크리트

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[건축구조] 2방향 슬래브 설계(내부 보 없음) 엑셀

내부에 보가없는 슬래브엑셀작성방식l1 [mm]l2 [mm]ln1 [mm]ln2 [mm]ln/33 [mm]ln2/33 [mm]h [mm]d [mm]wD [km/m2]wL [km/m2]wu [kN/m2]Mo [kN*m]b [mm]fck [MPa]fy [MPa]D13input빨간색54*************0152 170 2001706.1312.1 227.3 2700.0 24400126.7caution파란색'"(1) 슬래브 두께: 내부에 보가 없고 fy=400MPa, 테두리보가 있으므로 "152 와170 둘 중 큰값인 h = 170mm> 뚫림전단을 고려하여 h =200 mm 로한다.슬래브의 피복두께는 20mm이므로 중심거리를 10mm로 하여d= 200-20-10 =170mm(2) 계수 모멘트 : 계수 하중과 전체 정적계수모멘트는wu = 1.2 x 6.1 + 1.6 x 3.0 = 12.1kN/㎡12.1 x 6.0 x (5.0)2'=227.3kN/㎡8내부경간 147.7KN·m79.5KN·m"단부(외부)경간 "159.1KN·m113.6KN·m68.2KN·m내부경간부모멘트정모멘트147.7 79.5 [kN*m]단부경간내단 부모멘트중앙 정모멘트외단 부모멘트159.1 113.6 68.2 [kN*m]주열대와 중간대의 모멘트내부경간 : α1=0 이므로 (보가 없는슬래브)주열대 내단의 분담률75%주열대 중앙부의 분담률60%단부경간 : 비틀림 상수 C 는 테두리보의 유효단면 1번과 2번 모두 구해준다."※ 주의 (x = 짧은변, y = 긴변 을 말한다.)"①일때 C5596333333[mm4]중 큰값인 테두리보 단면1값을 사용한다.②일때 C4596333333[mm4]따라서 슬래브의단면1의 2차 모멘트를 단면 값을적용 하면4000000000 mm4=4000x106 mm4"Ecb = Ecs 로 하면, 비틀림강성비는"5596 x 106 '=0.72 x 4000 x 106Bt = 일때 분담률 100%와 Bt ≥ 2.5 일 때 분담률 75퍼센트 사이에서 Bt = 0.7일 때 분담률을 직선보간으로 구하면주열대 외단의 분담률은 아래 식과같이된다.100 +75-100x 0.7 =100% =0.932.5-0단부경간 외단 부모멘트93 [%]"따라서, 계수모멘트의 주열대와 중간대에 대한 배분은 다음과 같다."위치"계수모멘트[kN*m]"주 열 대"중간대모멘트"분담률[%]모멘트"내부 경간부모멘트정모멘트"147.7 75110.8 36.979.5 6047.7 31.8"단부경간내단부모멘트정모멘트외단부모멘트"159.1 75119.3 39.8113.6 6068.2 45.568.2 93 63.4 4.8(5) 철근보강 설계"l2 =6.0 > l1 = 5.4m 이므로 주열대와 중간대의 폭은 b = 6,000/2 = 3,000 mm 로 주어진다."슬래브의 휨 보강 설계에서 응력 중심거리 jd = 0.925d 로 가정한다.약산식최종적으로 위식에서로 철근 단면적을 구하면 아래와 같이된다. (반복)약산식1차 약산식2차 약산식위 치"Mu[kN*m]"Rnr"As*[mm2]"a"As[mm2]""1차 오차율[%]"a (2st)"As (2st)[mm2]""2차 오차율[%]""내부 경간주열대중간대""부모멘트정모멘트"110.8 1.7 0.0044 2072.1 15.0 2005.4 0.156 14.6 2002.5 0.00747.7 0.7 0.0020892.6 6.5 1080.0 0.000 7.8 1080.0 0.000"부모멘트정모멘트"36.9 0.6 0.0020690.7 5.0 1080.0 0.000 7.8 1080.0 0.00031.8 0.5 0.0020595.1 4.3 1080.0 0.000 7.8 1080.0 0.000" 단부 경간주열대중간대""내단 부모멘트정모멘트외단 부모멘트"119.3 1.8 0.0047 2231.5 16.2 2167.4 0.151 15.7 2164.3 0.00768.2 1.0 0.0026 1275.1 9.3 1212.5 0.141 8.8 1210.9 0.00463.4 1.0 0.0024 1185.9 8.6 1125.5 0.136 8.2 1124.0 0.003"내단 부모멘트정모멘트외단 부모멘트"39.8 0.6 0.0020743.8 5.4 1080.0 0.000 7.8 1080.0 0.00045.5 0.7 0.0020850.1 6.2 1080.0 0.000 7.8 1080.0 0.0004.8 0.1 0.002089.2 0.6 1080.0 0.000 7.8 1080.0 0.000"r가 0.0020이하일 경우, 철근비가 건조수축 및 온도철근비에 의하여 결정되며 As = 0.002*전 단면적이다."정확한식정확한 식위 치"Mu[kN*m]"Rnr"As'(rbd)""D13철근개수"D13 철근 배근"내부 경간주열대중간대""부모멘트정모멘트"110.8 1.7 0.0044 2002 16D13@16047.7 0.7 0.00201080 9D13@350"부모멘트정모멘트"36.9 0.6 0.00201080 9D13@35031.8 0.5 0.00201080 9D13@350" 단부 경간주열대중간대""내단 부모멘트정모멘트외단 부모멘트"119.3 1.8 0.0047 2164 18D13@15068.2 1.0 0.0026 1211 10D13@27063.4 1.0 0.0024 1124 9D13@300"내단 부모멘트정모멘트외단 부모멘트"39.8 0.6 0.00201080 9D13@35045.5 0.7 0.00201080 9D13@3504.8 0.1 0.00201080 9D13@350"r가 0.0020이하일 경우, 철근비가 건조수축 및 온도철근비에 의하여 결정되며 As = 0.002*전 단면적이다."슬래브 철근 배근도 (D13 철근을 이용하여 배근

공학/기술| 2025.05.04| 2페이지| 2,000원| 조회(65)

엑셀, 설계, 건축구조, 철근콘크리트, 2방향 슬래브

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[건축구조] T형보의 처짐검토 엑셀

빨간색에만 입력요망FB2Beam Deflection Check1.Beam conditon지지형태1처짐계수(K)1BeamBeamSPAN 길이7.1 m최소춤제한572 mm→NG적재하중 재하기간60 개월ξ2.0 슬래브 중심간 거리슬래브 중심간 거리2.8 m2.장기 처짐 제한 규정23.Material Propertyfck27 N/㎟be= 1775 mm주철근 직경HD22fy600 N/㎟스터럽 직경HD10 Hf=Ec2.780E+04 N/㎟ 150 mmfr3.27 N/㎟Es2.0E+05 N/㎟ H=4.Section Data500 mm보 폭 (B)600 mm보 춤 (H)500 mm피복두께 (c)40 mm플랜지두께(Hf)150 mmb= 600 mmd'61 mm61 mm61 mmd439 mm425 mm439 mm5.Re-Bar Condition철근위치End-iMidEnd-j철근개수(EA)철근개수(EA)철근개수(EA)Top 1st222Top 2st000Bot 2st040Bot 1st292철근량(As)End-iMidEnd-jTop774.2 ㎟774.2 ㎟774.2 ㎟Bot774.2 ㎟5032.3 ㎟774.2 ㎟6.Moment캔틸레버와 1단연속의 부모멘트는 End-i에 입력MomentEnd-iMidEnd-jD.L0.0 kN•m215.3 kN•m0.0 kN•mL.L0.0 kN•m87.4 kN•m0.0 kN•mD.L+L.L0.0 kN•m302.7 kN•m19.0 kN•mD.L+0.5xL.L0.0 kN•m259.0 kN•m0.0 kN•m7.Section Property표 삭제 금지0504.3 처짐 (2)End-iMidEnd-jfy=400fy가 400 아닌경우① yt250 mm315 mm250 mm최소춤제한444572② Ig6.25E+09 mm^49.98E+09 mm^46.25E+09 mm^4③ n7.2T형보플랜지내부웨브에 있을 때④ kd80 mm112 mm80 mmkd111.8114.8⑤ Mcr81.8 kN•m103.7 kN•m81.8 kN•mIcr4*************761774⑥ Icr8.23E+08 mm^44.38E+09 mm^48.23E+08 mm^48.유효단면2차모멘트End-iMidEnd-j(Ie)d-5.01E+09 mm^4-(Ie)sus-4.74E+09 mm^4-(Ie)d+l-4.61E+09 mm^46.25E+09 mm^49.평균유효단면2차모멘트(Iem)d =5.01E+09 mm4(Iem)sus =4.74E+09 mm4(Iem)d+l =4.61E+09 mm410.처짐검토① 단기처짐검토(Δi)d=8.12 mm(Δi)sus=10.31 mm(Δi)d+l=12.41 mm(Δi)l=4.29 mm※ 과도한 처짐에 의해 손상되기 쉬운 비구조 요소를 지지 또는 부착한 지붕 또는 바닥구조(Δi)l=4.29 mm O.K② 장기처짐검토※ 과도한 처짐에 의해 손상되기 쉬운 비구조 요소를 지지 또는 부착한 지붕 또는 바닥구조ρ=0.0018 λ=1.835Δcp+Δsh=λ(Δi)sus=9.46 mmΔcp+Δsh+Δi=13.75 mm O.K지지조건처짐 제한 조건단순보1단 연속양단 연속과도한 처짐에 의해 손상될 염려가 없는 비구조 요소를 지지 또는 부착한 지붕 또는 바닥구조캔틸레버과도한 처짐에 의해 손상되기 쉬운 비구조 요소를 지지 또는 부착한 지붕 또는 바닥구조"1단연속, 1단핀"

공학/기술| 2025.05.04| 2페이지| 3,500원| 조회(61)

처짐, 건축구조, 건축공학, T형보, 장기처짐

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