oilowl 스토어

oilowl

개인인증

팔로워1 팔로우

소개

등록된 소개글이 없습니다.

전문분야 등록된 전문분야가 없습니다.

판매자 정보

학교정보

입력된 정보가 없습니다.

직장정보

입력된 정보가 없습니다.

자격증

입력된 정보가 없습니다.

판매지수

판매중 자료수

27개
전체 판매량

183개
최근 3개월 판매량

8개
자료후기 점수

평균A+
자료문의 응답률

100%

전체자료 27개

판매자 표지

하수관거 설계 평가A+최고예요

[설계 조건]"검토대상지(총면적 73,500m2)의 각 개발예정 용도지역 소구역으로부터 발생하는 우수를 배제하기 위해 구역측면에 우수관거를 설계하고자 한다. 재현기간 30년인 호우에 대하여 합리식을 사용하여, 기존 간선 우수관로의 맨홀(구역 끝에서 각각 50m 거리)과 연결부(3개 중 최소 1개소 이상의 연결방안은 제한 없음)까지의 우수관로 계획에 따라 설계유량을 산정하고, 각 우수관로의 제원(관경, 관로경사 등) 및 맨홀 위치 등을 설계하시오(각 소유역에 내린 강우는 표면배수 후 각 설치맨홀을 통해서만 우수관거로 유입되며, 평지로 가정한 주변도로 노면의 배수는 무시). 조원 수 이상의 설계안(예, 2인 2개 이상)을 제시하고, 개략공사비 및 기타 판단기준에 따라 최종 우수관로 설계 결과를 선정하시오(주어지지 않은 설계에 필요한 사항은 가정하거나 교재 및 시설기준을 참조하여 근거를 제시)"[결과 및 요약]유역조건토지 이용면적 ( A )유출계수 ( C )*유출계수비고[ m2 ][ km2 ]운동장150000.0150.20-0.350.275유출계수 대표값은 유출계수의 평균공원75000.00750.1-0.250.175근린상업지역105000.01050.5-0.70.6연립주택단지105000.01050.6-0.750.675독립주택단지150000.0150.4-0.60.5아파트150000.0150.5-0.70.630년 빈도 강우강도강우강도 6차 다항식 계수abcdefgR^230년40.71785082-48.3254173726.15407723-7.2900731851.099912515-0.085711730.0027079450.9999우수관 설계- 합리식 Q = CIA 안전율은 1.1 적용하였음- 관은 원심력 철근 콘크리트 흄관을 이용하였음- 우수관로의 유속은 관로의 침전및 침식방지를 위해 최소 0.8m/s 에서 최대 3.0m/s 으로 설계- 설계에서 1.0m/s ~ 1.8m/s 범위로 적용하였음관로 1 - 배관설계관로 2 - 배관 설계공사비 산정"- 터파기, 되메우기, 잔토처리, 226.4531999152955.220 66.935 77.235 88.451 95.701 109.385 118.931 151.93820001128.436.287 44.280 47.545 57.686 68.502 78.420 100.966 125.96320011625.642.598 51.695 63.461 83.189 91.873 96.718 124.652 147.224200212.53546.279 58.182 72.440 97.155 114.842 123.662 129.269 163.973200313.54254.694 61.272 67.848 89.058 95.198 100.035 154.561 187.*************.885 81.352 88.764 89.564 109.805 131.705 179.652 191.051200512.53644.702 48.297 48.871 56.167 64.976 67.360 68.248 78.225200611.53861.005 77.748 85.193 92.600 113.331 121.148 122.946 136.895200712.54263.634 78.263 80.092 80.456 83.109 84.452 84.808 99.286200821.56979.937 85.986 88.764 96.143 122.901 153.320 165.099 168.987200913.532.541.020 42.221 42.341 49.589 63.465 75.906 78.786 79.228201020.553.557.849 57.849 57.849 57.849 90.161 104.559 104.981 120.848201116.54256.272 61.787 65.808 86.528 104.264 115.116 146.030 220.636201215.54465.738 87.016 92.845 101.203 119.879 127.683 137.499 146.*************.746 59.727 64.788 83.492 109.805 40.1125000.1961.5710.1256000.2831.8850.1507000.3852.1990.1758000.5032.5130.2009000.6362.8270.22510000.7853.1420.25011000.9503.4560.27512001.1313.7700.300계획 단면관의 종류흄관 =600 'mm통수 유량 : Q = A * V'A ( 단면적 ) = πD2/4 =0.283㎡V ( 유 속 ) = Manning 공식 적용(m /sec)V = 1/n * R2/3 * I1/2n = 조도계수배수관 재질에 따른 조도계수철근 콘크리트 흄관 :0.011~0.015평균 =0.013적용조도계수 :0.013R ( 경 심 ) = A / P =0.15m'P ( 윤변 ) : 물과 접촉하는 면의 길이 = π * D =1.885mI = 동수구배D600mm 최저유속(0.8m/sec)일때의 동수구배 :0.135709943%D600mm 최대유속(3.0m/sec)일때의 동수구배 :1.908421067%계획관수두차 ( H ) =0.3m계획관 연장 ( L ) =100m적용구배 ( H / L ) =0.3"% ,S = "0.003R2/3 =0.282I1/2 =0.055V = 1/n * R2/3 * I1/2 =1.19m/sec∴허용유속 범위를만족∴ 통수 유량 : Q = A * V =0.34㎥/sec우수유입량 (Qp) =0.21㎥/sec통수유량 (Q) =0.34㎥/sec우수유입량 (Qp)＜통수유량 (Q m/sec )이므로D600mm관으로 채택시적정관로 1 - 배관설계관로 2 - 배관 설계우수 유량 계산서관로번호배수유역"배수면적(km2)""관로 연장(m)"시간"유출계수(C)""강우강도시간""강우강도(mm/hr)"유출량계획 우수관거적합 여부비고유입 (분)유하 (분)계"집수 (Qp)(m3/sec)""계(m3/sec)"관경 (mm)단면 (m2)구배 (S)유속 (m/sec)유량 (m3/sec)유속유량"A-1,2"운동장0.0157070.978 7.978 0.2757251.075 0.317 0.317 60.00600관 ( 흄관 )우수관거(D700)2.5 m / 개80"78,615"" 6,289,200 "GA311.00700우수관거(D800)2.5 m / 개40"92,768"" 3,710,720 "GA311.00800" 13,062,560 "계원" 6,531,280 "2- 굴착 및 복구공사의 영향없이 시공하는 현장표준시장 단가의 0.5 적용- 선행작업(굴착공사 또는 기초공사)이 완료된 상태의 개착구간으로 부설 및 접합을 단독으로 시공하는 경우맨홀700*700*1000mm1"78,000""78,000"㈜서울 P&C1000*1000*1200mm1"120,000""120,000"㈜서울 P&C1200*1200*1200mm4"145,000""580,000"㈜서울 P&C계"778,000"3합계" 24,694,404 "① + ② + ③우수 유량 계산서관로번호배수유역"배수면적(km2)""관로 연장(m)"시간"유출계수(C)""강우강도시간 (분)""강우강도(mm/hr)"유출량계획 우수관거적합 여부비고유입 (분)유하 (분)계"집수 (Qp)(m3/sec)""계(m3/sec)"관경 (mm)단면 (m2)구배 (S)유속 (m/sec)유량 (m3/sec)유속유량"A-1,2"운동장0.0157070.978 7.978 0.2757.00251.075 0.317 0.317 6000.283 0.0031.19 0.337 적합적합"A-2,3"근린상업지역0.010510071.033 8.033 0.67.98186.401 0.594 0.594 7000.385 0.00451.61 0.621 적합적합"A-3,outlet"독립주택단지0.0155070.473 7.473 0.59.01151.577 0.831 0.831 8000.503 0.00451.76 0.886 적합적합"B-1,outlet"공원0.00757070.682 7.682 0.1757.00251.075 0.101 0.101 7000.385 0.0051.71 0.658 적합적합동일관로"B-1,outlet"연립주택단지0.01055070.487 7.487 0.67000 "㈜서울 P&C"관로 A-3, outlet"관경 =800mm관로 연장 =50m공종단위산출근거수량터파기m3(2.624 m + 1.340 m)x 2.14 mx 50 m212.0742계"700,000 "3되메우기m3터파기량 - 잔토처리량186.9412588합계" 18,706,872 "① + ② + ③잔토처리m3π x (0.8 m)2x 50 m25.132741234무근 콘크리트m3(1.460 m + 1.340 m)x 0.2 mx 50 m282우수관m철근 콘크리트 흄관 길이50"관로 B-1,outlet"관경 =700mm관로 연장 =50m공종단위산출근거수량터파기m3(2.438 m + 1.224 m)x 1.734 mx 70 m185.317442되메우기m3터파기량 - 잔토처리량166.075185잔토처리m3π x (0.7 m)2x 70 m19.2422554무근 콘크리트m3(1.344 m + 1.224 m)x 0.2 mx 70 m25.682우수관m철근 콘크리트 흄관 길이50"관로 C-1,outlet"관경 =700mm관로 연장 =50m공종단위산출근거수량터파기m3(2.438 m + 1.224 m)x 1.734 mx 50 m185.317442되메우기m3터파기량 - 잔토처리량166.075185잔토처리m3π x (0.7 m)2x 50 m19.2422554무근 콘크리트m3(1.344 m + 1.224 m)x 0.2 mx 50 m25.682우수관m철근 콘크리트 흄관 길이50관경에 따른 동수구배 일람표☆우수최소유속 :0.8 m/sec관경(D)단면적(A)윤변(P)경심(R)조도계수(n)R⅔유속(V m/s)I½동수구배(I)I%유량(Q)90%3000.0706858350.9424777960.0750.0130.1778446650.8 0.0584779980.0034196760.3419676270.0514000.1256637061.2566370610.10.0130.2154434690.8 0.0482725240.0023302370.2330236560.094500.1590431281.*************

공학/기술| 2023.12.30| 2페이지| 8,000원| 조회(216)

유속, 하수관, 맨홀, 응용수문학, 하수관거설계

미리보기

닫기
판매자 표지

RFAHD를 이용한 강우강도,Huff분포

기본통계분석 "각 지속기간별 평균, 표준편차, 변동계수, 첨예도계수 산정결과" 지속기간평균표준편차변동계수왜도계수첨예도계수 1014.23.60.2560.7083.674 6037.212.30.3310.9673.871 12049.514.90.3010.5432.637 18057.417.30.3010.6062.658 24063.420.10.3180.8163.675 36073.423.90.3260.6853.555 54087.531.60.3610.8253.984 7209934.90.3530.783.847 108011540.20.3490.5973.136 1440127.745.60.3570.4752.687 예비해석 1. Anderson Correlation Test 지속기간검정통계량한계값무작위성 여부 1000.55o 6000.55o 12010.55x 18000.55o 24000.55o 36000.55o 54000.55o 72000.55o 108000.55o 144000.55o 2. Run Test 지속기간검정통계량한계값무작위성 여부 100.1851.96o 601.451.96o 1201.941.96o 1802.481.96x 2402.6131.96x 3601.7511.96o 5401.1931.96o 7200.5851.96o 10801.3991.96o 14400.7921.96o 3. Spearman Rank Correlation Coefficient Test 지속기간검정통계량한계값무작위성 여부 101.9642.017o 601.192.017o 1201.5442.017o 1801.2512.017o 2401.0822.017o 3600.8322.017o 5401.2482.017o 7201.152.017o 10800.9862.017o 14400.6882.017o 4. Turning Point Test 지속기간검정통계량한계값무작위성 여부 101.9642.017o 601.192.017o 1201.5442.017x 1801.2512.017o 2401.0822.017o 3600.8322.017o 자료에 큰 가중 치를 주기 때문에 재현기간이 큰 경우에 모멘트법이나 최우도법보다 확 률강우량이 높게 산정될 수도 있는 점에 유의하여 분포형별 빈도해석 결 과치를 비교‧검토하는 것이 반드시 필요하다. 세가지 분포형으로 검토하였으며 다 타당하여 3가지에 대하여 매개변수 적합성을 검토" " 확률강우량도 개선 및 보완 연구(2011. 11 국토부)｣에서는 확률가중모멘트법에 의한 Gumbel(GUM) 분포형의 선택을 권장하고 있지만, 지점별 강우지속기간별 확률분포함수의 적합도 검정 결과를 종합적으로 검토하여 채택하는 방안이 현재로서는 최선의 대안으로 판단한다." " 기존 x^2 검정, K-S 검정 등과 같은 방법을 이용한 적합도 검정을 통한 적정 확률 분포형의 선정은 선정한 분포형이 모집단의 분포형과 동일하다는 가정을 전제 하여야만 하는데 모집단의 분포형을 알 수 없다는 모순을 지니지만 대중적으로 사용되는 x^2 와 K-S로 검정하였음." 추정방법:확률가중 모멘트법 Gumbel 분포 x^2-testK-S 지속기간검정통계량한계값통과여부지속기간검정통계량한계값통과여부 101.747.81o100.060.18o 601.487.81o600.060.18o 1206.77.81o1200.080.18o 1804.877.81o1800.080.18o 2402.267.81o2400.060.18o 3602.527.81o3600.060.18o 5404.097.81o5400.060.18o 7205.397.81o7200.110.18o 10801.227.81o10800.060.18o 14401.227.81o14400.080.18o GEV 분포 x^2-testK-S 지속기간검정통계량한계값통과여부지속기간검정통계량한계값통과여부 101.747.81o100.060.18o 601.487.81o600.060.18o 1206.77.81o1200.080.18o 1804.877.81o1800.080.18o 2402.267.81o2400.060.18o 3602.527.81o3600.060.18o 5404.097.81o5032.26727.17521.28317.58914.75811.5009.725 ln(t)2.30264.09434.78755.19305.48065.88616.29166.57936.98477.2724 ln(I)4.90334.16823.73413.47403.30233.05792.86732.69182.44232.2747 100년 빈도 t[min]1**************************440 R[mm]2676.598.6113.9128.4151.2189210.9246.8279.1 t[hr]0.*************24 I[mm/hr]155.68976.50049.30037.96732.10025.20021.00017.57513.71111.629 ln(t)2.30264.09434.78755.19305.48065.88616.29166.57936.98477.2724 ln(I)5.04794.33733.89793.63673.46893.22683.04452.86652.61822.4535 강우강도 6차 다항식 계수 abcdefgR^2 30년65.78212855-82.0438796444.32730699-12.3509811.871693356-0.1470247560.0046954720.9999 100년71.98231884-90.6125859149.16659949-13.752797662.092522622-0.1650357690.0052917720.9999 구분무차원 강우 지속기간(%) 0*************08090100 무차원 누가강우량(%)1분위01437.256.866.672.982.189.194.197.7100 2분위0515.432.653.270.482.389.295.398100 3분위03.29.918.428.342.359.179.491.397.5100 4분위03.59.617.324.933.744.252.772.692.8100 mononobe 분포 1. 100년 빈도 5시간 지속기간 강우강도 =28.18mm/hr 5시간 총 강우량 =140.88mm abcdefg 100년71.548 6020.00010.36214.5983.589 7023.33312.91118.1893.591 8026.66715.50021.8373.648 9030.00018.21125.6563.819 10033.33321.14629.7904.134 11036.66724.40834.3864.596 12040.00028.09039.5735.187 13043.33332.25845.4455.872 14046.66736.94552.0476.602 15050.00042.14159.3687.320 16053.33347.79567.3337.965 17056.66753.81175.8098.476 18060.00060.05584.6058.796 19063.33366.35693.4828.877 20066.66772.520102.1668.684 21070.00078.340110.3658.199 22073.33383.611117.7917.426 23076.66788.151124.1876.396 24080.00091.821129.3565.169 25083.33394.547133.1973.841 26086.66796.354135.7432.546 27090.00097.392137.2041.461 28093.33397.968138.0170.813 29096.66798.592138.8950.878 300100.000100.005140.8861.991 "Mononobe 방법의 중앙집중형 분포 및 Huff 방법의 3분위 분포에 의한 10분 간격 강우주상도(Hyetograph) 비교" 지속시간10 재현기간(년)정규분포2변수 감마3변수 감마gevgumbelGumbel 214.2013.713.713.6재현기간(년)/지속시간(분)1**************************440 315.8015.315.315.2213.635.146.954.46069.382.293.1108.1119.8 517.3017.117.116.9315.240.453.56268.679.795.7108125.7140 1018.9019.2.8108.6112 50092.60109.5113.8118.3 지속시간180 257.4054.654.554.4 364.8062.462.162 571.9070.970.670.3 1079.5081.281.380.9 2085.8090.691.491 3089095.997.296.8 5092.80102.3104.4104.1 7095.20106.4109.1108.8 8*************.7 10097.50110.7114.1113.9 150100.10115.5119.7119.6 200101.80118.9123.7123.6 300104.20123.5129.3129.3 5001070129.3136.3136.5 지속시간240 263.406059.960 371.906968.768.6 580.1078.978.578.3 1088.8090.890.890.4 20960101.9102.7102 3099.80108109.5108.7 50104.10115.5118117.1 70106.80120.4123.6122.6 80107.90122.3125.8124.7 100109.60125.4129.6128.4 150112.50131.1136.3134.9 200114.50135141.1139.6 300117.20140.5147.8146.2 500120.50147.4156.3154.4 지속시간360 273.4070.470.269.3 383.6081.180.879.7 593.4092.492.391.2 10103.80105.6106.1105.7 20112.50117.5118.7119.7 301170124125.7127.7 50122.20131.9134.2137.7 70125.40136.9139.6144.3 80126.70138.9141.7146.9 100128.70142.1145.2151.2 150132.20147.9151.3159.1 200134.60152155.6164.7 300137.90157.5161.5172.6 500141.80164.4168.7182.5 지속시간540 287.5083.182..9

공학/기술| 2023.12.30| 1페이지| 5,000원| 조회(1,002)

Huff, RFAHD, 강우주상도

미리보기

닫기
판매자 표지

SRT변화에 따른 활성슬러지 공정

1. 결과 요약[조건] [가정] [하수 특성]종류 단위 값 비고 종류 단위 값 비고 성분 농도(mg/L) 성분 농도(mg/L)유량(Q) m3/d 24000 Yh g VSS/g bCOD 0.4 COD 300 VSS 80SRT(Ra) d 5 μm d-1 6 sCOD 132 TKN 35MLSS mg/L 2500 bh d-1 0.12 rbOD 60 NH4-N 25BOD mg/L 20 이하 Ks mg bCOD/L 20 반포화상수 BOD 140 T-P 6TSS mg/L 15 이하 fd 0.15 내생분해계수 sBOD 70 Alk(as CaCO3) 140온도조건 ℃ 20 VSS/TSS mg VSS/mg TSS 0.8 fi TSS 150 Temp(℃) 20- MLVSS,MLSS에 대한 M(Xa)의 비율인 fav, fat 값은 슬러지 일령이 길어질 수록 값이 작아지고 있다. 이는 활성슬러지 내부에 존재하는 미생물이 사멸되어 존재하게 됨으로 SRT가 증가하면서 MLSS 농도는 증가하지만 MLVSS는 감소가 이루어지므로 SRT의 조절을 통해 관리가 필요함을 알 수 있다.- 질산화 과정의 경우 SRT 가 길어지고, Xi, Oc 값이 증가하고 F/M비가 감소함으로 유입수질에 맞는 적절한 관리가 필요하다.-동일 수온에서는 SRT가 길수록 처리수의 C-BOD 값이 감소.동일 SRT에서는 수온이 높을 때 C-BOD 농도가 낮아진다.- 실제 처리장에서의 SRT와 이차 침전지 유출수의 C-BOD 관계를 통해 온도 조건의 변화에 따라 Yh ,μm, bh, Ks 등의 지표가 바뀜으로 써 수온이 활성슬러지를 통한 C-BOD 제거 에 영향을 끼친다는 것을 확인할 수 있다.유기물질 제거를 위한 활성 슬러지 공정, SRT = 5 13. SRT에 따른 값 변화 그래프[조건] [가정] [하수 특성] SRT fav fav x 10 fat fat x 10 SRT M(Xa) M(Xe) M(Xi) M(Xv) M(Xt) Oc종류 단위 값 비고 종류 단위 값 비고 성분 농도(mg/L) 성분 농도(mg/L) d kg V40 T-P 6 4 0.676 6.763 0.541 5.410 4 6284 1.081 452 0.078 2555 0.440 9292 1.599 11615 1.998 3421 0.589TSS mg/L 15 이하 fd 0.15 내생분해계수 sBOD 70 Alk(as CaCO3) 140 5 0.654 6.538 0.523 5.230 5 7266 1.250 654 0.113 3194 0.550 11114 1.912 13893 2.390 3564 0.613온도조건 ℃ 20 VSS/TSS mg VSS/mg TSS 0.8 fi TSS 150 Temp(℃) 20 6 0.633 6.327 0.506 5.061 6 8111 1.395 876 0.151 3833 0.659 12820 2.205 16025 2.757 3686 0.6347 0.613 6.129 0.490 4.903 7 8846 1.522 1115 0.192 4472 0.769 14432 2.483 18040 3.104 3792 0.6528 0.594 5.943 0.475 4.755 8 9490 1.633 1367 0.235 5111 0.879 15968 2.747 19960 3.434 3886 0.6681. 하수특성의 정의 9 0.577 5.769 0.461 4.615 9 10061 1.731 1630 0.280 5750 0.989 17440 3.000 21800 3.750 3968 0.683* BODu/BOD5 = 1.73 sBODu/sBOD5 = 1.6 bp COD/pCOD5 = 0.667 10 0.560 5.604 0.448 4.483 10 10569 1.818 1902 0.327 6389 1.099 18860 3.245 23575 4.056 4042 0.695목록 mg COD/L 목록 mg/L 목록 mg COD/L 목록 11 0.545 5.448 0.436 4.359 11 11024 1.897 2183 0.376 7028 1.209 20235 3.481 25293 4.351 4108 0.707TCOD 300 .649 25402 4.370 31753 5.463 4315 0.742TSS 150 SBOD_u 112 NBD SS 88 M(Sti)=QiSti 7200 kg COD/d 16 0.478 4.784 0.383 3.827 16 12740 2.192 3669 0.631 10222 1.759 26632 4.582 33289 5.727 4356 0.749VSS 80 IBOD_u 130.2 NBD fraction(%) M(Sbi)=QiSbi 5813 kg COD/d 17 0.467 4.670 0.374 3.736 17 13002 2.237 3979 0.684 10861 1.868 27842 4.790 34802 5.987 4394 0.756COD basis 19.267 18 0.456 4.561 0.365 3.649 18 13244 2.278 4291 0.738 11500 1.978 29035 4.995 36294 6.244 4429 0.762ICOD basis 22.500 19 0.446 4.458 0.357 3.566 19 13469 2.317 4606 0.792 12139 2.088 30214 5.198 37767 6.497 4462 0.768VSS basis 22.500 20 0.436 4.359 0.349 3.487 20 13677 2.353 4924 0.847 12777 2.198 31378 5.398 39223 6.748 4492 0.77321 0.426 4.264 0.341 3.411 21 13871 2.386 5243 0.902 13416 2.308 32531 5.596 40664 6.996 4520 0.7782. 처리수 농도 22 0.417 4.173 0.334 3.339 22 14053 2.418 5565 0.957 14055 2.418 33673 5.793 42091 7.241 4547 0.782Sb = [Ks(1 + bhRs)]/[Rs(μm - bh)-1] = 1.127 mg bCOD/L, M(Sb)=QiSb = 27 kg COD/d (Qw 무시가.생물반응조 슬러지 질량 28 0.370 3.701 0.296 2.961 28 14932 2.569 7526 1.295 17888 3.077 40346 6.941 50433 8.676 4674 0.804종류 식 값 29 0.363 3.632 0.291 2.906 29 15051 2.589 7857 1.352 18527 3.187 41435 7.128 51794 8.910 4691 0.807M(Xa) M(Sbi)(YhRs)/(1 + bhRs) 7,266 kg VSS f_av =M(Xa)/M(Xv) 0.654 30 0.357 3.566 0.285 2.853 30 15164 2.609 8188 1.409 19166 3.297 42518 7.315 53148 9.143 4707 0.810M(Xe) fdbhRsM(Xa) 654 kg VSS f_at =M(Xa)/M(Xt) 0.523M(Xi) fupM(Sti)Rs/fcv 3,194 kg VSSM(Xv) M(Xa)+M(Xe)+M(Xi) 11,114 kg VSSM(Xt) M(Xv)/fi 13,893 kg TSS5. 생물반응조 용적 6. 수리학적 체류시간V =M(Xt)/Xt 5,557 m3 Rhn=V/Qi 5.557 hr7. 슬러지 농도, 생산량 8. 산소 소모량Qw=V/Rs 1111 m3/d PX,TSS 2,779 kg TSS/d M(Oc) = M(Sbi)[(1-fcvYh)+fcv(1-fd)bhYhRs/(1 + bhRs)] = 3,564 kg O/dXa 1,308 mg VSS/L PX,VSS 2,223 kg VSS/d Oc = M(Oc)/V/24 = 26.719 mg O/L/hrXe 118 mg VSS/L PX,Bio 1,584 kg VSS/dXi 575 mg VSS/LXv=Xa+Xe+Xi 2,000 mg VSS/LXt 2,500 mg VSS/LXiss 500 mg VSS/L9.처리수의 최대 농도Ste = fusSti + Sb +fcvXve 38.167 mg tCOD/L * Xve = 유출수의 VSS 농도 = VSS/TSS 3 0.700 3 0.560 3 5129 3 277 3 1917 3 7323 3 9153 3 32544 0.676 4 0.541 4 6284 4 452 4 2555 4 9292 4 11615 4 34215 0.654 5 0.523 5 7266 5 654 5 3194 5 11114 5 13893 5 35646 0.633 6 0.506 6 8111 6 876 6 3833 6 12820 6 16025 6 36867 0.613 7 0.490 7 8846 7 1115 7 4472 7 14432 7 18040 7 37928 0.594 8 0.475 8 9490 8 1367 8 5111 8 15968 8 19960 8 38869 0.577 9 0.461 9 10061 9 1630 9 5750 9 17440 9 21800 9 396810 0.560 10 0.448 10 10569 10 1902 10 6389 10 18860 10 23575 10 404211 0.545 11 0.436 11 11024 11 2183 11 7028 11 20235 11 25293 11 410812 0.530 12 0.424 12 11435 12 2470 12 7666 12 21571 12 26964 12 416713 0.516 13 0.413 13 11807 13 2763 13 8305 13 22875 13 28594 13 422114 0.503 14 0.402 14 12146 14 3061 14 8944 14 24151 14 30189 14 427015 0.490 15 0.392 15 12456 15 3363 15 9583 15 25402 15 31753 15 431516 0.478 16 0.383 16 12740 16 3669 16 10222 16 26632 16 33289 16 435617 0.467 17 0.374 17 13002 17 3979 17 10861 17 27842 17 34802 17 439418 0.456 18 0.365 18 13244 18 4291 18 11500 18

공학/기술| 2023.12.30| 1페이지| 5,000원| 조회(245)

활성슬러지, 유기물질, 상하수도공학, SRT

미리보기

닫기
판매자 표지

상수도 정수처리시스템 설계

현행 상수처리장 설계기준 요약"* 상수도 설계기준(2022), 강의 교재"단위 공정설계기준착수정· 체류시간 : 1.5분 이상소규모 정수장에서는 표면적이 10㎡ 이상 되도록 체류시간을 연장· 수심 : 3~5m· 고수위와 주변벽체의 상단 간에는 60cm 이상의 여유"· 형상은 일반적으로 직사각형 또는 원형 , 2~3 실로 구분"· 고수위 이상으로 올라가지 않도록 월류관이나 월류위어를 설치혼화지(기계식)· 혼화시간 : 10~30초· 속도경사(G) : 300s-1"· 소요동력 : 10,00m3/d 당 2.24~2.64hp""· 기계교반방식의 혼화지는 원형조보다도 사각형 조가 유리, 측벽에 직각으로 저류판을 설치하면 회전운동을 줄이고 수조 중의 속도경사를 크게 할 수 있다"· 교반기 주변속도 : 1.5m/s 이상플록 형성지· 플록형성시간 : 계획 정수량에 대해 20~40분"· 교반기 주변속도 : 0.15~0.8m/s (기계식), 0.15~0.3m/s (우류식), "· 속도경사(G) : 10~75s-1· 플록형성지는 혼화지와 침전지사이에 일체구조로 설치하는 것이 바람직· 플록형성지의 형상은 직사각형으로 하는 것이 바람직· 단계적으로 교반강도를 낮추어가는 점감식플록형성 방식을 채택하는 것이 바람직"· 회전속도를 낮추어서 교반장치의 주변속도를 느리게 한다, 플록이 점차 크게 성장함에 따라 3~4단으로 나누어 교반강도를 줄여가는 방식을 채택"약품침전지· 침전지의 수는 원칙적으로 2지 이상"· 길이(L)/너비(W) : 3~8 정도 ,중간정류벽을 설치할 때 장폭비는 3~5"· 유효수심 : 3~5.5m"· 표면부하율과 침강특성을 고려할 때침전지의 유효수심은 3~4 m 가 적합하다고 일반적으로 평가"· 슬러지 퇴적심도 : 30cm 이상· 고수위에서 침전지 벽체 상단까지의 여유고 : 30cm 이상"· 경사 : 1/200~1/300 (인력), 1/500~1/1000(기계식)""· 표면부하율 : 15~30 mm/min(약품), 5~10 mm/min (보통)""· 평균유속 : 0.4 m/m 정류정 도 및 수온 등에 따라 크게 차이가 있다 약품침전지의 . 침전특성은 일반적으로 침전시간을 길게 할수록 침전효과는 양호해지지만 지나치게 , 용량을 증가시키더라도 그 비율만큼 침전효과가 높아지 는 것은 아니다. "여과지(중력식)"· 여과속도(표면부하율) : 120~150m/d (단층), 120~240m/d (다층)"· 여과면적 : 계획정수량/여과속도"· 여과지 수는 예비지를 포함하여 2지 이상, 10지이상에서는 1할을 예비지로 설치"· 여과지 최대면적 : 150m2"· 여과지 형상 표준 : 직사각형, 장폭비 5:1 이하를 목표로 한다."· 고수위로부터 여과지 상단까지의 여유고는 30cm 정도· 수심 : 1~1.5m소독· 1차목적 : 지아르디아 99.9% 제거와 바이러스 외 기타 병원균 99.99%의 직접적인 제거· 2차목적 : 미생물의 생장 억제"· 수도꼭지에서 유지되어야 할 잔류염소를 규정 (유리염소 0.1 mg/L, 결합염소 0.4 mg/L)"농축조· 용량: 계획 슬러지량 24~48시간분· 고형물 부하: 10~20kg/(m2*d)· 농축조는 2조 이상으로 설계· 고수위로부터 주벽 상 단까지의 여유고는 30cm 이상으로 하고 바닥면의 경사는 1/10 이상· 바닥면 경사 1/10 이상4~8m3/m2/d)· 농축조의 슬러지 체류시간은 72시간 이내· 유효수심 : 3.5~4m·회수조'· HRT: 24hr 이상 권장정수처리장 설계요약단위 공정"길이""x폭(m)""유효깊이(m)""개수(개)""소요면적(m2)""유효용적(m3)"설계기준착수정4.9 x64229209• 체류시간: 3.89 min혼화지2 x23.52828"• 체류시간: 24.2 sec, 속도경사 300s-1"플록 형성지11 x34"4지, 4실"528"2,112""• 체류시간: 30 min , 점감식 플록 형성지 평균속도경사 45s-1"침전지50 x103.410"6,000""17,000""• 체류시간: 4hr• 표면부하: 17.4 m3/d/m2• 유속: 0.255 m/min "+ 2(예비용)여과지14 x분 x"2361• 불활성화율 >1 x농축조Dia =93.52127445"• 고형물부하 10 kg/m3/d(누적탁도)10 kg/m3/d(평균탁도)• 체류시간: 10 hr(누적탁도)17.28 hr(평균탁도)• 표면부하: 7.73 m3/d/m2(누적탁도)4.69 m3/d/m2(평균탁도)"회수조13 x134.51169761"• 체류시간: 1d (누적탁도)5.38d (평균탁도)"단위 공정별 세부 설계상수처리 시스템"설계유량: 일처리용량 100,000 m3/d""목표 정수시스템: 급속여과방식(착수정-응집-응결-침전-여과-소독),"원수 종류: 낙동강 중류 역세척수 및 슬러지처리(농축-배슬러지조-탈수)원수 수질: 년평균 탁도 및 95% 누적탁도4대강 이전Q =100000m3/d낙동강 중류연평균 탁도95% 누적=4167m3/hr23.283.1=69m3/min1. 착수정설계인자: 수리학적 체류시간(HRT)"- 형상 : 직사각형, 2개 실"수심 :4m (가정)- 체류시간 3분 (가정)유효 용적(V) = Q · HRTV [m3] =209표면적 (A) = V/고수위A [m2] =52.251개실의 표면적 [m2] 26.13높이 (H) = 고수위+0.6m(여유고)H [m] =4.6폭(W)W [m] =6길이(L')L' [m] =4.4연결관 0.5m 여유 고려 길이(L)L [m] =4.91개실 실제 용적 (Va=W · H · L)Va [m3] =135.24실제 체류시간[min] =3.892. 혼화지"설계인자: 수리학적 체류시간(HRT), 속도경사(G)"- flash mixer 일련으로 2개 설치- 체류시간 2 x 12s = 24s- 속도경사 (G) =300s-1"- 형상 : 정사각형, 2개 지"flash mixer 용적(V) = Q · HRTV [m3] =13.89수심(H)H [m] =3.501개 지의 유효 표면적 A [m2] =3.97"1개 지의 폭(W), 길이(L)"[m] =2"총 체류시간, HRT (V/Q)"[sec] =24.2- 소요동력 검토"점성계수 (μ, 15℃)"μ [kg/(m02.6총 동력(2개 지)[W] =28733. 플록형성지"설계인자: 수리학적 체류시간(HRT), 속도경사(G)"- 플록 형성 시간 30분 (가정)- 평균 속도경사 (G) =45s-1"- 형상 : 직사각형, 4지 각 4실"- 수심 : 4m플록형성지 용적 = Q · HRTV [m3] =20831개 지의 용적 = Q · HRT/4V [m3] =5211실2실3실4실평균1개 실의 용적V [m3] =130속도경사s-170553520451개 실의 유효 표면적 A [m2] =32.55체류시간min7.57.57.57.57.51개 실의 폭W [m] =3GT*************509000202501개 실의 길이L [m] =111개 실의 표면적 A [m2] =33.00총 소요 면적 A [m2] =528- 소요동력 검토"점성계수 (μ, 15℃)"μ [kg/(m·s)] =0.00114"모터 구동효율(%),가정"Ef [%] =60%소요동력 (1개 지) P [W] =2004총 동력(4개 지)[W] =80164. 약품 침전지"설계인자: 수리학적 체류시간(HRT), 부하율(SLR)"- 체류 시간 : 4hr (가정)"- 형상 : 직사각형, 장방형"비고약품침전지 용적(V) = Q · HRTV [m3] =16667유효 수심(H)H [m] =3.4지의 폭(W)W [m] =10.0지의 길이(L)L [m] =50적합유효 용적V [m3] =1700실제 용적V [m3] =2000필요한 침전지 수지 =9.8"청소, 검사, 수리를 고려한 침전지 수"12.0예비용 2지평균유속(m/min)[m/min] =0.255적합표면 부하율 SLR = Q/As[mm/min] =17.4적합5. 급속여과지"설계인자: 수리학적 체류시간(HRT), 여과속도(m/d = SLR)"- 여과속도 : 160m/d"- 형상 : 직사각형, 다층여과(중력식)"비고여과지 면적(A) = Q / 여과속도 A [m2] =556"1개 지 여과지 면적 W=10m,L=14m" A [m2] =140장폭비 1.4여과지 개수개 =3.974개필요 여과지 개수5.[m] =1수심 위의 여유고[m] =0.3여과지 용적 V [m3] =1470"5. 소독,정수지"설계인자: 소독접촉시간(C*T)- 1차목적 : 지아르디아 99.9% 제거와 바이러스 외 기타 병원균 99.99%의 직접적인 제거- 2차목적 : 미생물의 생장 억제"- 잔류유리염소농도 : 2mg/L, 온도 15℃"pH 8pH 9비고지아르디아 99.9% 불활성화를 위한 C·T 값4159표 8-67바이러스 99.99% 불활성화를 위한 C·T 값44표 8-67접촉시간 [min] (가정)3030CTCALC = C x T6060불활성화율 적합정수지 체류시간 [min]3434정수지 용적 [m3]236123615. 농축조설계인자: SRT(고형물 체류시간)"· 용량: 계획 슬러지량 24hr , 2조 "· 높이 =4m탁도(NTU)SS/NTUSS(mg/L)· 처리유량 대비 침전슬러지 비율 : 7.2% (표 10-10)평균23.21.4934.6· 고형물 부하 : 10kg/m3/d평균누적비고누적 95%83.12.24186.1총 슬러지 발생량 (dry kg/d) (침전+역세척)464016620*낙동강 본류 매곡정수장 SS/NTU 비여과지로 유입되는 탁도 (95% 제거)1.164.16p647여과지로 유입되는 SS농도1.739.3역세척 슬러지 발생량 (dry kg/d)3461861침전 슬러지 발생량(kg/d)429414759침전 슬러지 유량(m3/d)596984농축조 사이즈 결정농축조 용적(m3)429"유효수심 (H, m)"3.5"1개 농축조 최소 표면적(A, m2)"61"농축조 지름(D, m), 표면적 (A, m2)"9.063.6"농축조 표면 부하율 SLR, m3/m2/d"4.697.73적합농축조 체류시간 (hr)17.28105. 회수조평군누적역세척 슬러지 발생량 (dry kg/d)3461861역세척 슬러지 농도 (mg/L)250250p638역세척 배출수 0.01~0.04 % as TS역세척 슬러지 유량 (m3/d)138745회수조 유효 용적 m3 ( 최고 탁도 고려)x745회수조 수심 (가정

공학/기술| 2023.12.30| 3페이지| 5,000원| 조회(239)

정수장, 상수도, 상수처리, 단위공정, 상수처리시스템

미리보기

닫기
판매자 표지

폭기조 전력요구량

문제" 활성슬러지 시스템의 설계에서는 생물반응조에 산소를 공급하기 위한 폭기(aeration)시설과 이를 운영하기 위한총 전력 요구량(total power requirements)의 결정이 필요하다.폭기조의 면적은 24,000 m3 이며, 폭기조의 첨두 산소요구량(OURp)은 75 mg O/l/h 이다.다음을 가정하여 기계식 폭기장치의 설치를 위한 샤프트의 동력요구량을 결정하시오.1) 표준조건에서 기계식 산기장치의 산소전달률(Rstd)은 2.45kg O/kwh 이다.2) 설치 지역의 고도는 1000m이다.3) 생물반응조 혼합액의 온도는 22도이다.4) 알파값과 베타값은 각각 0.8과 0.9로 추정된다.5) CL=2 mg/L 가정한다.만약 반응조의 수온이 10도로 떨러진다면 소요 동력은 어떻게 변화하는가?"결과반응조 수온에 따른 소요 동력 (축)T ℃"산소 전달율을 계산하는데 있어서 크게 3가지 조건을 보정해 주야한다.1) 불순물에 의한 영향2) 고도에 의한 영향3) 온도에 의한 영향각 조건에 해당하는 보정을 통하여 실제 값이 되는 산소전달율과 표준산소 전달율의 상관관계를 표현할 수 있으며. 실제 산소전달율과 최대 산소요구량을 토대로 장치가동에 필요한 소요동력을 산정할 수 있다.단 이렇게 산출된 동력은 폭기장치의 축에서만 요구되는 동력으로 실제 요구되는 동력의 경우 효율을 고려하여야 한다."2210Power(kw)=Design Oxygen Demand(kg O/h)=1655.3401221330.744641"R_actual(kg O/kwh)""문제에서 온도 변화에 따른 소요 동력 변화를 확인하였을 때10도 에서 보다 적은 동력이 요구되었다, 이는 온도에 따른 기체 용해도차이로 인한 것으로 산소의 경우 온도와 용해도가 반비례 관계를 보인다이로 인해 같은 양의 산소를 불어 넣게 되더라도 온도가 낮을때 보다 많은 양의산소가 용해됨으로써 적은 동력으로도 요구되는 산소농도를 만족시킬 수 있게된다."고찰" 폭기조는 하수처리 공정에서 많은 비용을 요구하는 공정이다.공정내에서 산소요구량은 시간적 또는 지역적으로 변화될 수 있는데, 시간적 변화는 공정으로 유입되는 부하의 순간적 변동에 따른 것으로이는 장기적인 분석결과를 바탕으로 예측평가가 가능하다.지역적 변화는 주로 미생물의 성장률, 기질의 제거율과 용존산소농도의 공간적 차이에 의해서 발생된다.다만 용존산소농도 4mg/L 이상에서는 운전상의 현저한 효율향상이 없으며 포기비용을 크게 증가시킨다. (공공처리시설 설계지침, 2017, 환경부)미생물 반응은 온도에 따라 다르게 나타나며, 이는 폭기조의 설계와 운영에 중요한 요소이며특히, 적절한 온도에서는 더 많은 유기물을 처리할 수 있어 폭기조에 필요한 산소량이 증가하게 되어이러한 온도 변화는 슬러지 양에 영향을 미치므로, 폭기조의 설계 인자 중 하나로 고려되어진다.대구의 월간 평년 기온은 여름철 35도에서 겨울철 -10도로 크게 변화하는 것으로 알려져 있으며이러한 기온 변화는 폭기조의 오염물 처리량에 영향을 줄 수 있습니다. 따라서, 낮은 활성도에서 부하가 증가하면 효과적인 처리가 어려워지므로, 폭기조의 온도 제어와 미생물 관리가 이루어져야 합니다.포기조의 DO는 활성 슬러지의 처리 기능에 큰 영향을 미치지 않으며, MLDO는 0.3mg/l 이상으로 알려져 있습니다.그러나 유입 수량 및 수질은 변동성이 있으므로, 안전을 위해 유입구에서는 최소 0.5~1.0mg/l, 유출구에서는 2~3mg/l 이상을 유지하는 것이 바람직합니다.이러한 조건을 충족하기 위해 운영 시에는 방류 기준, 폐수량 및 기타 환경 조건 등을 고려하여 폭기조의 BOD 부하량과 공기량 등 조건에 맞는 폭기 방법과 기계를 선정해야하며 이를 통해 효율적인 폭기조 운영이 가능하다."문제"활성슬러지 시스템의 설계에서는 생물반응조에 산소를 공급하기 위한 폭기(aeration)시설과 이를 운영하기 위한 총 전력 요구량(total power requirements)의 결정이 필요하다.폭기조의 면적은 24,000 m3 이며, 폭기조의 첨두 산소요구량(OURp)은 75 mg O/l/h 이다. 다음을 가정하여 기계식 폭기장치의 설치를 위한 샤프트의 동력요구량을 결정하시오.1) 표준조건에서 기계식 산기장치의 산소전달률(Rstd)은 2.45kg O/kwh 이다.2) 설치 지역의 고도는 1000m이다.3) 생물반응조 혼합액의 온도는 22도이다.4) 알파값과 베타값은 각각 0.8과 0.9로 추정된다.5) CL=2 mg/L 가정한다.만약 반응조의 수온이 10도로 떨러진다면 소요 동력은 어떻게 변화하는가?"T ℃조건2210폭기조의 면적 (m^3)24000C_LDO in aeration basin (mg/L)=22폭기조의 첨두 산소 요구량 (mg O/L/h)75C_sDO sat 20 ℃ (mg/L)=9.079.07표준 기계식 폭기장치 산소전달율 (O/kwh)2.45P1000m 고도의 대기압(mmHg)=673673설치고도 (m)1000p_std20℃ 물의 포화증기압(mmHg)=17.53517.535알파값(α)0.8pT ℃ 물의 포화증기압 (mmHg)=19.8279.209베타값(β)0.9ΘΘ=1.0121.012Design Oxygen Demand(kg O/h)=폭기조의 용량 x 폭기조의 첨두 산소 요구량=1800kg O/h22℃10℃22℃10℃22℃10℃R_actual=0.443832580.552092306"R_actual(kg O/kwh)"=1.0873898221.35262615Power(kw)=Design Oxygen Demand(kg O/h)=1655.3401221330.744641R_std"R_actual(kg O/kwh)"

공학/기술| 2023.12.30| 1페이지| 3,000원| 조회(108)

전력량, 폭기조, 폭기장치

미리보기

닫기